Сиде набережная: Набережная Сиде, Турция — фото пляжей и моря, на карте, видео, как добраться, отели рядом

РИСУНОК 6.14. Глубина истока для коробчатых водопропускных труб с входным контролем

ПРИМЕР 6.6

Круглый бетонный водопропускной канал имеет диаметр D = 3 фута, уклон S = 0,025 , и входной патрубок с квадратным краем и перегородкой. Водозабор под углом к ​​откосу набережной. Определите глубину истока, HW , когда водопропускная труба транспортирует Q = 30 кубических футов в секунду в условиях регулирования на входе.

Чтобы определить, затоплен ли входной патрубок, сначала вычислим

QAD0.5g0.5 = 30 (π (3) 2/4) (3) 0.5 (32.2) 0.5 = 0.43 <0.62

Следовательно, вход незагруженный. В таблице 6.2 перечислены K _I = 0,3155 и M _I = 2,0, в то время как для K _II и M _II не указаны значения входная конфигурация. Мы будем использовать уравнение формы I (Уравнение 6.25) для определения глубины истока. Определим сначала критическую глубину y _c . Со ссылкой на рисунок 2.2 и обозначение диаметра водопропускной трубы как D ,

Qg0.5D2.5 = 30.032.20.53.02.5 = 0,34

Тогда, из рисунка 2.2, y _c / D = 0,59. Таким образом, y _c = 0,59 (3,0) = 1,77 фута. Затем, используя уравнение 6.27,

θ = (3,14) −arc cos [2 (1,77) 3,0−1] = 1,75 рад = 100∘

При 2θ = 2 (1.75) = 3,50 рад., Из уравнения 6.26

Vc = 8 (30) (3,50 − sin 3,5) (3) 2 = 6,92 кадра в секунду

Теперь, используя уравнение 6.25 с k _с = 0,7 для впускного патрубка

HWD = 1,773,0 + 6,9222 (32,2) (3,0) + 0,3155 (0,43) 2,0+ (0,7) (0,025) = 0,91

и, следовательно, HW = 0,91 (3,0) = 2,73 фута

ПРИМЕР 6.7

Круглая водопропускная труба длиной 100 футов имеет диаметр D = 4 фута и уклон дна S = 0,02. Водопроводная труба имеет гладкий конический вход, не прилегающий к откосу насыпи.Определите глубину истока, когда водопропускная труба выдерживает 120 кубических футов в условиях контроля на входе.

Чтобы определить, затоплен ли входной патрубок, сначала вычислим

QAD0.5g0.5 = 120 (π (4) 2/4) (4) 0.5 (32.2) 0.5 = 0.84> 0,70

Следовательно, вход затоплен , и мы будем использовать уравнение 6.32. Из Таблицы 6.2 получаем c = 0,6311 и Y = 0,89 для круглой водопропускной трубы с гладкой конической впускной горловиной. Кроме того, k _s = −0.5, так как конец не скошен (уравнение 6.33). Затем, используя уравнение 6.32,

HWD = 0,6311 (0,84) 2 + 0,89−0,5 (0,02) = 1,33

и, следовательно, HW = (1,33) (4,0) = 5,32 фута.

Дороги, совмещенные с насыпными набережными. — Зеленые дороги для воды

Насыпи от наводнений, наряду с их ролью в защите от наводнений, используются в прибрежных районах для транспортировки. Кроме того, некоторые недавно построенные дороги в прибрежных районах также служат насыпями для наводнения. Поскольку могут быть задействованы разные организации (дорожные департаменты, департаменты снижения риска бедствий или водные департаменты), важно синхронизировать критерии для дорог и насыпей в отношении ширины, бокового уклона и высоты.Точно так же необходимо согласовывать планирование развития дорог и насыпей. Функции движения и безопасность от наводнений следует сочетать и не ставить под угрозу. В Таблице 4.3 и на Рисунке 4.3 представлен обзор рекомендованных улучшенных практик в этой области:

Рекомендуемые методы для дорог в качестве насыпей для паводков

• Синхронизация критериев высоты, ширины и уклонов паводковых насыпей в соответствии со сценариями изменения климата
• Координирование развития насыпей и развития дорог
• Использование дерновина или растительность с высокими ценными, невкусными культурами, такими как ветивер для защиты боковых откосов

Синхронизированные критерии для дорог с насыпями

Дороги с насыпями должны быть спроектированы и построены с достаточной шириной и высотой для обеспечения защиты от наводнений, сохранения земель, и транспортная функциональность.Используя в качестве примера Бангладеш, стандартный дизайн деревенских дорог для небольших проектов (<1000 га) (LGED 2004) устанавливает минимальную ширину гребня от 2,5 до 4,9 м для дорожных насыпей, в то время как стандартное Руководство по проектированию дорог 2 (LGED) 2005) устанавливает ширину гребня сельских дорог в 5,5 м. Более того, текущая ширина гребня, используемая Бангладешским советом по развитию водных ресурсов (BWDB) для насыпей, составляет 4,3 м. Было предложено достичь договоренности между дорожными и водохозяйственными ведомствами об общей стандартной ширине гребня для дорожных насыпей (минимум 5.5 м). Это также создает дополнительное пространство для приютов для людей и домашнего скота во время наводнений.

Более того, разработка новых критериев проектирования насыпей и дорог должна основываться на будущих климатических сценариях: стандартная ширина и высота гребня, основанные на периоде возвратного паводка 1: 100 (или 1: 200 для больших рек), адекватная боковая сторона. защита склонов, а также размер и количество дренажных сооружений с учетом изменения климата. Дорожные и водохозяйственные организации должны работать вместе и установить общие стандартные критерии для проектирования насыпей и дорог.

Скоординированное развитие насыпи, строительство дорог и дорожное покрытие

Развитие дорог и насыпей на практике не всегда скоординировано. Это проявляется в том, что дороги покрывают насыпи коврами до того, как они достигли безопасного уровня затопления. Бывают также случаи, когда даже верх насыпи был понижен для обеспечения ширины дороги. Дорожные и водные организации должны договориться о том, что требуется, до строительства дороги.Поскольку ширина гребня и боковой уклон, предписываемые водохозяйственными организациями, являются обязательными, бюджет на развитие дороги должен включать положения для подъема насыпей до безопасного уровня, а также дорожного покрытия и земляного полотна. При обустройстве дороги на существующей насыпи следует учитывать и эффект уплотнения существующей насыпи. Если дорога строится на насыпи, высота которой еще не достигнута, покрытие считается временным и может быть снесено для восстановления после подъема насыпи.

Используйте газон или растительность для защиты боковых откосов.

Меры по защите боковых откосов должны быть включены в первоначальный проект дорог или насыпей, а также бермы насыпей (Islam 2000). Для защиты боковых откосов дорог, особенно насыпей, следует использовать местную растительность (траву и кустарники, но не деревья). Можно использовать подходящие виды трав, такие как ветивер с интервалом 0,3 м x 0,3 м, смешанный с Ipomoea, Nypa, Typha и Pandanus (Islam 2000).Растительность на склонах бермы является преградой против стока и эрозии. Защита склонов с помощью травы увеличивает устойчивость склона и снижает эрозию дороги, что приводит к устойчивости дороги и устойчивости к наводнениям. Дернование можно комбинировать с использованием джутовой или кокосовой сетки для предотвращения эрозии почвы (рис. 4.4).

Породы должны выбираться после консультации с местным сообществом. Земля в прибрежных районах часто является дорогостоящей и вызывает серьезные споры.Использование боковых откосов и защиту вновь засаженной растительности следует обсудить с местными властями, а также решить, кому разрешено использовать боковую насыпь и кто отвечает за охрану бокового откоса, и как это должно контролироваться и принудительно. Кроме того, травяная растительность должна быть равномерно распределена и ухожена, а тропы для животных с прилегающими оврагами не должны развиваться и подрывать насыпь. С другой стороны, если растительность распределена равномерно, копыта животных могут уплотнить и укрепить насыпь.

Вставка 4.2 Ремонт насыпей с использованием мешков с зеленой почвой

Специальным, недавно разработанным методом подготовки или ремонта насыпей является мешок с зеленой почвой. Это уникальная мера, разработанная для блокировки воды, как традиционный гессианский мешок. Основным преимуществом по сравнению с традиционным мешком с песком является то, что мешок для зеленой почвы является полностью биоразлагаемым и наполнен смесью семян травы и богатой земли. Семена прорастут в зависимости от температуры и прорастут сквозь джут. Первые 1,5 года мешок обеспечит устойчивость в дамбе / насыпи.Позже мешок будет переварен, и сетка для травы возьмет на себя эту функцию, блокируя эрозию за счет укоренения почвы. Голландские водные доски используют это умное и простое изобретение для укрепления своих дамб и сбора травы. Мешки для зеленой почвы были разработаны для ремонта дамб и защитных сооружений от наводнений, увеличивая их высоту. Пакет для зеленой почвы был также представлен в рамках пилотного проекта в Гондамари, Бангладеш, где местные сообщества с большим энтузиазмом относятся к свидетельствам хороших первоначальных результатов.

Определение набережной по Merriam-Webster

1 : приподнятое сооружение (из земли или гравия), используемое специально для сдерживания воды или для удержания проезжей части.

% PDF-1.4 % 379 0 объект > эндобдж xref 379 65 0000000016 00000 н. 0000001651 00000 н. 0000001936 00000 н. 0000002572 00000 н. 0000003159 00000 н. 0000003242 00000 н. 0000003329 00000 н. 0000003424 00000 н. 0000003529 00000 н. 0000003585 00000 н. 0000003689 00000 н. 0000003745 00000 н. 0000003862 00000 н. 0000003918 00000 н. 0000004035 00000 н. 0000004090 00000 н. 0000004207 00000 н. 0000004262 00000 н. 0000004377 00000 н. 0000004432 00000 н. 0000004558 00000 н. 0000004613 00000 н. 0000004667 00000 н. 0000004723 00000 н. 0000005948 00000 н. 0000007167 00000 н. 0000007419 00000 п. 0000007677 00000 н. 0000008912 00000 н. 0000009154 00000 н. 0000010378 00000 п. 0000010618 00000 п. 0000010641 00000 п. 0000011870 00000 п. 0000012124 00000 п. 0000013399 00000 п. 0000013422 00000 п. 0000014652 00000 п. 0000014898 00000 п. 0000016102 00000 п. 0000016125 00000 п. 0000017669 00000 п. 0000017692 00000 п. 0000018915 00000 п. 0000018938 00000 п. 0000020621 00000 п. 0000020644 00000 п. 0000020892 00000 п. 0000022115 00000 п. 0000023514 00000 п. 0000023537 00000 п. 0000024618 00000 п. 0000024640 00000 п. 0000025501 00000 п. 0000025522 00000 п. 0000025835 00000 п. 0000025857 00000 п. 0000026315 00000 п. 0000026337 00000 п. 0000027522 00000 п. 0000027542 00000 п. 0000027825 00000 п. 0000027847 00000 н. 0000001992 00000 н. 0000002550 00000 н. трейлер ] >> startxref 0 %% EOF 380 0 объект > / PageLabels 373 0 руб. / Контуры 383 0 R / PageMode / UseOutlines / OpenAction 381 0 R / ViewerPreferences> / Метаданные 378 0 R >> эндобдж 381 0 объект > эндобдж 442 0 объект > поток Hb«b`? `L

Внутренняя эрозия земляных плотин

Содержание

Основы внутренней эрозии

Признаки развивающейся ситуации

Признаки неминуемой опасности

Сохраните эту страницу как информационный бюллетень владельца плотины для печати [PDF]

Внутренняя эрозия (называемая «трубопроводом» инженерами плотины) земляной плотины происходит, когда вода, просачивающаяся через плотину, уносит частицы почвы от насыпи, фильтров, дренажей, фундамента или устоев плотины.Если утечка, выходящая на стороне ниже по течению от плотины, несет частицы почвы, удлиненная полость или «труба» может размываться назад (работая вверх по течению) к резервуару через насыпь, фундамент или устой. Когда труба с обратной эрозией достигает резервуара, может произойти катастрофическое прорыв дамбы.

Внутренняя эрозия обычно имеет место в эпизодах эрозии и сброса илистой воды, перемежающихся периодами сброса чистой воды или отсутствия сброса вообще, в зависимости от напора и потока.Внутренняя эрозия может иметь место, даже если нет видимого сброса воды или если вода, выходящая из почвы на нижней стороне плотины, не мутная. Химические вещества, соли, растворенные и взвешенные твердые вещества и дисперсные глины также могут незаметно разрушаться изнутри дамбы. Единственный способ контролировать это, при отсутствии видимых отложений эрозии или кипения песка, — это отправить образцы в лабораторию для тестирования.

Основы внутренней эрозии

Внутренняя эрозия — одна из наиболее частых причин разрушения земляных дамб.Может не быть никаких внешних свидетельств или только неуловимых свидетельств того, что это имеет место. Плотина может прорваться в течение нескольких часов после того, как признаки внутренней эрозии станут очевидными. Внутренняя эрозия может развиться при первом попадании воды за плотину или может развиваться медленно в течение многих лет.

Более высокие возвышения поверхности воды и давление могут усилить или вызвать внутреннюю эрозию.

Вы не можете предположить, что ваша плотина защищена от внутренней эрозии только потому, что она удовлетворительно работала в течение многих лет.

Внутренние нарушения эрозии часто связаны с «проникновением» в дамбы, например, с выходными трубами, заглубленными в насыпь, деятельностью грызунов и бетонными водосбросами, пересекающими насыпь. Опытный инженер по строительству плотин может обнаружить легкие признаки внутренней эрозии во время регулярных периодических проверок, но вы должны знать, какие признаки следует искать между проверками. Если вы заметите признаки внутренней эрозии, вам следует обратиться за помощью к опытному инженеру по строительству плотин.

Признаки развивающейся ситуации

Что искать

• Сброс воды на нижнем склоне земляной плотины или в нескольких сотнях футов ниже по течению от плотины. Обратите внимание на скопление отложений ниже по потоку от слива.
• Вода, текущая по внешней стороне трубы, бетонного водосброса или другой конструкции, проникающей через насыпь.
• Вода, выходящая у корней живого или мертвого дерева.
• Коррозия или износ видимой части выпускной трубы низкого уровня или другой конструкции, проникающей через насыпь.
• Деревья, вырванные с корнем на насыпи или устоях, или на дне долины непосредственно ниже по течению от плотины.
• Вода, поступающая из займов животных.
• Мертвые деревья (гниющие корни которых могут стать путями внутренней эрозии) на насыпи, устоях или на дне долины непосредственно вниз по течению от насыпи.

Что делать

Как можно скорее свяжитесь со своим квалифицированным профессиональным инженером или консультантом по безопасности плотины для осмотра плотины, а затем позвоните своему государственному инженеру по безопасности плотины.

Изучите историю фильтрации в предыдущих отчетах о проверке и мониторинге плотин. Обратите внимание на изменения качества и количества потока.

Признаки неминуемой опасности

Что искать

• Мутная вода или большой поток чистой воды, выходящий (1) из почвы в любом месте ниже по течению от плотины, (2) рядом с водосбросом, трубой или другим сооружением, проникающим через насыпь или устои, или (3) из дренажа трубы в набережной.Мутная вода выходит из нижней части плотины или из дренажной или выпускной трубы низкого уровня, что может указывать на то, что плотина разрушается.
• Воронки или проседания в любом месте насыпи или устоя. Особенно опасна вода, попадающая в провал ниже поверхности водоема на верхнем склоне плотины.

Что делать

Немедленно позвоните в службу экстренной помощи, в службу общественной безопасности или в службу 911, если возникнет неминуемая опасность.

Активируйте свой план действий в чрезвычайных ситуациях и позвоните своему инженеру и в Государственную программу безопасности плотин.

Сохраните эту страницу как информационный бюллетень владельца плотины для печати

Контроль эрозии, стабилизация и укрепление откосов набережной автомагистрали

Заявки на набережную автомагистрали

В проектах строительства насыпей автомагистралей используются геосинтетические материалы для стабилизации откосов, борьбы с эрозией насыпей, дренажа земляных работ, консолидации и контроля оседания.

ABG — лидер на рынке в области разработки, производства и технической поддержки высокопроизводительных геосинтетических материалов для инженерных проектов дорожных насыпей.

Осушение, консолидация и контроль заселения набережной

ABG в проектировании геосинтетических материалов для крупных строительных и дорожных проектов привел к разработке ряда геокомпозитов, которые используются вместо традиционного дренажного камня, чтобы обеспечить значительное сокращение воздействия на окружающую среду, затрат и времени на установку при строительстве автомагистралей.

Геокомпозитные дренажные слои Fildrain 7DD и Fildrain 7DHD являются наиболее совершенной системой для снижения порового давления при строительстве новых насыпей автомагистралей.Этот проверенный метод строительства имеет сертификат BBA для начального слоя и последующих слоев по высоте насыпи, что способствует укреплению без дорогостоящего заполнителя.

Полное заселение насыпей новых автомагистралей должно быть достигнуто до строительства дорожного покрытия. Насыпь насыпи укладывается с оптимальной влажностью для уплотнения. Это неизменно означает, что уплотненный заполнитель из-за порового давления становится слишком влажным, чтобы выдерживать длительные нагрузки без оседания.Снижение порового давления и ускорение консолидации имеют решающее значение для выполнения проектов в срок и в рамках бюджета.

Геокомпозиты Fildrain используются для создания горизонтальных дренажных слоев, обычно с интервалом в один метр по вертикали для быстрого снижения порового давления. По сравнению с щебнем, установка Fildrain на близком расстоянии экономически выгодна. Fildrain также непроницаем в вертикальной плоскости, что означает, что каждый слой Fildrain защищает земляные работы от попадания дождя.

Проекты были полностью консолидированы за 25% времени, обычно ожидаемого с использованием традиционных методов. Геокомпозит Fildrain позволяет использовать даже непригодный для этого влажный материал. Это позволяет более эффективно использовать насыпь, завоеванную площадкой, что сводит к минимуму перемещение земляных работ.

Преимущества:

• Экономичная альтернатива дренажу из гранулированного гравия
• Более быстрая осадка земляных работ
• Снижение импорта материалов, что приводит к меньшему движению транспортных средств
• Сброс порового давления
• Решения, одобренные BBA
  

Борьба с эрозией набережной

предназначены для защиты поверхности от разрушительного воздействия ветра и дождя.Установка противоэрозионного мата ABG повышает структурную устойчивость вновь срезанных склонов на автомагистралях.

Erosamat Type 1, Erosamat Type 2 и Erosamat Type 4 представляют собой биоразлагаемые геосинтетические материалы для борьбы с эрозией кокосового волокна / джута, которые идеально подходят для стимулирования роста ветеринарных материалов на новых насыпях. Мат Erosamat Type 3 для контроля эрозии представляет собой плотно упакованную матрицу из полипропиленовых волокон, термически связанных вместе, чтобы создать прочный и гибкий, долговечный мат для контроля эрозии. Он подходит для всех ситуаций, когда требуется постоянный контроль эрозии.Как система он обеспечивает укрепление корней, необходимое естественной растительности, чтобы противостоять экстремальным воздействиям ветра, дождя и высокой скорости воды.

Борьба с эрозией насыпей автомагистралей и защита скальных поверхностей важны, когда последствия аварии влияют на безопасную работу инфраструктуры.

Установка эффективной системы контроля эрозии обеспечивает немедленную защиту скальной поверхности и подстилающей почвы, в то же время обеспечивая долгосрочную защиту за счет здоровой растительности разработка.

Система Erosamesh от ABG сочетает в себе проверенную эффективность защиты от эрозии Erosamat Type 3 с прочностью тканой шестигранной стальной сетки. Проволочная сетка хорошо зарекомендовала себя при стабилизации откосов, где она используется для предотвращения оползания горных пород и прогрессирующего сваливания.

Система ABG Erosamesh подходит для крутых дорожных вырубок и склонов. Система Erosamesh обеспечивает немедленную защиту от эрозии, возникающей в условиях повышенного риска, распределяя нагрузки между шляпками грунтовых гвоздей и стабилизированной поверхностью склона.

могут использоваться для эффективного укрепления откосов шоссе. Георешетка Erosaweb разработана для укрепления слабых грунтов и имеет множество применений, включая удержание грунта на крутых склонах автомагистралей.

Проницаемая сотовая структура системы геоячеек Erosaweb была разработана для удержания верхнего слоя почвы / камней на крутых склонах дорожных насыпей. После установки геоячеистая структура образует покров из неглубоких карманов на поверхности склона, в которые помещается насыпь, защищая склон и насыпь от сил эрозии, в то же время позволяя растительности закрепиться для долгосрочной защиты.

Укрепление откосов и усиленные земляные работы

Trigrid, Abgrid и ABG Enkagrid Pro могут использоваться в различных земляных работах с крутыми склонами, насыпях автомагистралей и для стабилизации откосов фанерой. Георешетки также могут использоваться с различными видами отделки (габионы, наплавка и поверхность с растительностью) для удовлетворения эстетических требований.

Подпорные стены

Webwall® Geocell — это система подпорных стен с растительностью для крутых стен от 0.От 5м до 25м. Webwall® Geocell использует заполнение на месте и, следовательно, быстрее и экономичнее, чем габионы, шпунтовые сваи, стены шпунта, сборный железобетон или монолитный бетон.

Webwall® использует геоячеистую технологию для производства панелей, которые поставляются плоскими для простоты обращения, а затем расширяются на месте для создания почти вертикальных стен с растительностью. Лицевая сторона каждой панели окрашена в зеленый цвет, чтобы свести к минимуму визуальное воздействие стены, пока не образуется растительность. Идеальное решение для придорожных насыпей, где требуется естественная, но стабилизированная подпорная стена.

Щелкните здесь, чтобы открыть несколько примеров использования геосинтетических материалов ABG для дренажа, стабилизации и контроля эрозии откосов насыпи шоссе:

Набережная Шоссе

Контроль за эрозией набережной автомагистрали, шина цепи M62 J26, Великобритания

Дренаж набережной и быстрая консолидация Эштон Мосс, Манчестер, Великобритания

Подпорная стена набережной шоссе , Clitheroe

Укрепление набережной, Enkagrid Geogrid, A50 Uttoxeter UK

Стартовый слой дренажа на набережной

, автомагистраль M8, Глазго

Защита от камнепадов Карвоейра, Португалия

Дренаж на набережной, Донкастер, Великобритания

Щелкните, чтобы увидеть другие приложения, использующие решения для геосинтеза шоссе

Глава 7.Пример проектирования — Руководство по проектированию Федерального управления шоссейных дорог: глубокое перемешивание для опоры насыпи и фундамента, октябрь 2013 г.

ГЛАВА 7. ПРИМЕР КОНСТРУКЦИИ

7.1 введение

В этой главе приводится пример цифрового мультиметра для поддержки насыпи для транспортного приложения. Описана предыстория проблемы, представлен пошаговый анализ и расчетные конструкции.

Новая подъездная насыпь будет построена на высоте 25 футов (7.6-м) — толстая залежь мягкой глины, подстилаемая плотным слоем песка. Уровень грунтовых вод (GWT) расположен на 3 фута (0,9 м) ниже естественной поверхности земли. Предварительный анализ показал, что без какого-либо улучшения грунта как фактор безопасности против нарушения устойчивости откоса ( F _s = 0,77), так и прогнозируемая осадка (около 2,3 фута (0,7 м)) являются неприемлемыми. DMM был предложен для стабилизации мягкого слоя глины. Проектирование цифрового мультиметра выполняется с использованием шагов 1-7 в следующих разделах на основе рекомендаций по проектированию, представленных в главе 6.

7.1.1 Шаг 1 — Установление требований к проекту

Геометрия и свойства грунта для предлагаемой насыпи показаны на рисунке 76. Уклон насыпи составляет 1,5 горизонтального на 1 вертикальный (1,5H: 1V). Единая нагрузка от дорожного сбора, q _s , 200 фунт-сила / фут ² (10 кПа) включена по всей ширине гребня насыпи.

1 фут = 0,305 м
1 фунт-сила / фут ² = 0,0479 кПа
1 фунт-сила / фут3 = 0.157 кН / м ³
Рисунок 76. Иллюстрация. Пример задачи — разрез набережной.

Для этого проекта было проведено тщательное обследование площадки, и была использована обычная степень консерватизма при выборе параметров прочности грунта. Таким образом, на основании рекомендаций в разделе 6.1.1 для проектирования были выбраны следующие коэффициенты безопасности (определенные в таблице 11):

• F _куб.см = 1,3.
• F _с = 1.5.
• F _o = 1,3.
• F _c = 1,3.
• F _v = 1,3.
• F _e = 1,3.

Максимально допустимая осадка насыпи составляла 2 дюйма (51 мм).

7.1.2 Этап 2 — Определение характерных подземных условий

Значения свойств грунтового материала, которые будут использоваться при инженерно-геологическом анализе и проектировании глубокого перемешанного грунта, показаны на рисунке 76.

7.1.3 Этап 3 — Установление пробных значений свойств глубокого перемешанного грунта

Процедура для шага 3 следующая:

1. Примите значение 28-дневного q _{дм, спец} . Типичные значения находятся в диапазоне от 75 до 150 фунтов на квадратный дюйм (от 517 до 1034 кПа) для мягких грунтов. В этом примере предполагается, что q _{дм, по спецификации} 125 фунтов на кв. Дюйм (862 кПа).

2. Определите f _c , как показано на рисунке 77, используя оценочные t в днях между смешиванием и нанесением 75 процентов предложенной высоты насыпи.В этом примере т. равно 60 дням, что означает, что высота насыпи не будет выше примерно 13 футов (4 м) до примерно 60 дней после смешивания, что составляет примерно 1 месяц после проверки 28-дневной прочности. Как правило, насыпь насыпи значительной высоты не устанавливается до тех пор, пока не будет подтверждена 28-дневная прочность.

Рисунок 77. Уравнение. Пример проблемы — лечебный фактор.

3. Определить с _дм согласно рисунку 33.В этом примере используется fr, равное 0,8, как показано на рисунке 78.

1 фунт / фут 2 = 0,0479 кПа +
Рисунок 78. Уравнение. Пример задачи — сопротивление сдвигу глубокого смешанного грунта.

4. Определите f _v из таблицы 12. Для этого примера расчетное значение V _дм составляет 0,5, а расчетное pdm составляет 80 процентов. Исходя из этих значений, f _v равно 0,83 для анализа устойчивости откосов (коэффициент безопасности равен 1.5) и f _v равно 0,95 при рассмотрении других видов отказа (коэффициент запаса прочности равен 1,3), которые связаны с прочностью глубокого перемешанного грунта.

5. Определите модуль Юнга глубокого перемешанного грунта, E _дм , в соответствии с рисунком 34 для влажного перемешивания или рисунком 35 для сухого перемешивания. В этом примере предполагается, что будет использоваться влажное перемешивание (см. Рисунок 79).

1 фунт-сила / фут ² = 0,0479 кПа
Рисунок 79.Уравнение. Пример задачи — определить E _дм по рисунку 34.

Удельный вес зон глубокого перемешивания также необходим для анализа устойчивости. В этом примере предполагается, что удельный вес глубоких смешанных зон приблизительно равен удельному весу грунта до смешивания, как описано в разделе 6.1.3.

7.1.4 Шаг 4 — Установление пробной геометрии глубокого смешивания

На этапе 4 устанавливается пробная геометрия глубокого перемешивания для поддержки насыпи.

Шаг 4.1. Общая схема и определения

В этом примере колонны глубокого смешивания были расположены, как показано на рисунке 36. Изолированные колонны использовались под центральной частью насыпи для контроля осадки, а непрерывные стены сдвига, состоящие из перекрывающихся колонн, ориентированных перпендикулярно центральной линии насыпи, использовались под боковые откосы набережной для повышения устойчивости. Типичные значения e / d для панелей сдвига под боковыми откосами насыпи составляют примерно от 0.От 2 до 0,35, и для этого примера было выбрано минимальное значение 0,3.

Шаг 4.2 — Установите коэффициент замещения центра

Установите пробное значение a _{с, центр} , используя рисунок 44, как показано на рисунке 80.

Рисунок 80. Уравнение. Пример задачи — коэффициент замещения площади под центральной частью насыпи.

Где f _v — коэффициент изменчивости, определенный на шаге 3, соответствующий расчетному значению
F _cc = 1.3.

Типичные значения a _{s, центр} для поддержки насыпей с глубоким перемешиванием находятся в диапазоне примерно от 0,2 до 0,4. Чтобы соответствовать рисунку 44 и оставаться в пределах типичного диапазона значений, было выбрано a _{s, центр} 0,2.

Шаг 4.3 — Оценка коэффициента замещения зоны стенок сдвига

Оцените минимальное значение a _{с, сдвиг} . Типичные значения a _{с, сдвиг} для поддержки насыпей с глубоким перемешиванием больше или равны a _{s, сдвиг} и колеблются от примерно 0.2 до 0,4. В этом примере в качестве пробного значения было выбрано значение сдвига, равное 0,25. Вычислите, используя рисунок 40, как показано на рисунке 81.

Рисунок 81. Уравнение. Пример задачи — угол хорды в радианах.

Рассчитайте значение c / s _shear , используя рисунок 45 на основе выбранных значений e / d и a _{s, сдвиг} , как показано на рисунке 82.

Рисунок 82. Уравнение. Пример задачи — отношение длины хорды к расстоянию между стенками сдвига.

Минимальные и / или максимальные пробные значения геометрических параметров, необходимых для проектирования, приведены в таблице 17.

Таблица 17. Пример задачи — геометрические параметры.

Примечание. Эти параметры определены в разделе 6.1.4. Пустые ячейки указывают на
что этот параметр не указан.

7.1.5 Шаг 5 — Оценка урегулирования

Оцените M _comp , используя рисунок 46, как показано на рисунке 83.

1 фунт-сила / фут ² = 0,0479 кПа
Рис. 83. Уравнение. Пример задачи — составной модуль.

Где M _грунт предполагается равным 25000 фунт-сила / фут ² (1196 кПа) для этого примера и может быть определено с помощью одометрических испытаний на практике. E _dm определено на шаге 3.

Рассчитайте ΔH _дм , исходя из рисунка 47, как показано на рисунке 84.

1 дюйм = 25,4 мм
Рисунок 84. Уравнение. Пример задачи — сжатие обработанной зоны.

В этом примере предполагается, что сжатие плотного песка невелико и происходит при строительстве насыпи.Следовательно, прогнозируемая осадка равна сжатию глубокой смешанной зоны на 0,63 дюйма (16 мм), что меньше допустимой осадки в 2 дюйма (51 мм).

H _emb больше чем в 2 раза максимально допустимое расстояние в свету между соседними колоннами под центральной частью насыпи (т. Е. H _emb > 2 ( s _center — d) = 2 (8) = 16 футов (4,9 м)). Таким образом, существует небольшой риск появления на поверхности дифференциальных оседаний, возникающих в основании хорошо построенной насыпи, и нет необходимости в специальных приспособлениях для платформы для перегрузки груза у основания насыпи.Тем не менее, если грунт от эксплуатации DMM доступен, его можно использовать для строительства нижней части насыпи, чтобы еще больше снизить риск дифференциальной осадки на поверхности.

На боковых откосах насыпи существует потенциальная возможность дифференциальной осадки поверхности насыпи, поскольку H _emb меньше чем в 2 раза максимально допустимое расстояние между стенками сдвига (т. Е. H _emb <2 ( с _сдвиг — d) = 2 (12) = 24 фута (7.3 м)). Следовательно, может потребоваться рассмотреть меры контроля оседания, такие как использование грунта DMM для создания прочной платформы для передачи нагрузки в основании насыпи под боковыми откосами.

7.1.6 Шаг 6 — Оценка стабильности

На этом этапе испытательная геометрия, установленная на этапе 4, анализируется на устойчивость.

Шаг 6.1 — устойчивость на склоне

Выполните анализ устойчивости откосов, чтобы определить критическую поверхность разрушения и соответствующий коэффициент безопасности.Определите составную прочность на сдвиг глубоких смешанных зон под насыпью, рассчитанную на рисунке 85 и рисунке 86 и назначенные на рисунке 87.

1 фунт-сила / фут ² = 0,0479 кПа
Рисунок 85. Уравнение. Пример проблемы — композитная прочность на сдвиг в глубокой перемешанной зоне под стенками сдвига.

Где f _v — коэффициент изменчивости, определенный на шаге 3, соответствующий расчетному значению F _s = 1.5.

1 фунт-сила / фут ² = 0,0479 кПа
Рис. 86. Уравнение. Пример задачи — прочность композитного материала на сдвиг в глубокой перемешанной зоне под центральной частью насыпи.

Рисунок 87. Иллюстрация. Результаты устойчивости склона.

Как рекомендовано в разделе 6.1, для анализа устойчивости откосов следует использовать метод Спенсера. ⁽⁸⁷⁾ Для этого примера были проанализированы только поверхности разрушения, которые проходили через или под зоной стенки глубокого смешанного сдвига.Устойчивость откосов насыпи 1,5H: 1V необходимо улучшить с помощью геосинтетического армирования или какого-либо другого метода стабилизации, учитывая значения параметра прочности насыпи Φ = 35 градусов и c = 0. Для этого были выбраны относительно крутые откосы насыпи. Пример для иллюстрации возможности глубокого перемешивания для стабилизации крутой насыпи на мягкой глине.

Полученное минимальное значение F _s в результате всестороннего поиска критической поверхности разрушения через и под глубокой стенкой смешанного сдвига составило 1.51, что превышает расчетное значение 1,5. Критическая поверхность разрушения для этого примера, показанная на рисунке 87, частично проходит через и частично ниже зоны стенки глубокого смешанного сдвига. Для той же конфигурации насыпи на естественной мягкой глине перед глубоким перемешиванием полученное минимальное значение запаса прочности составило 0,77. Таким образом, относительно небольшое количество глубокого перемешивания может значительно улучшить стабильность для условий, рассматриваемых в этом примере.

Шаг 6.2 — Комбинированная опрокидывающая способность и несущая способность

1. Выберите расчетное значение F _или . В этом примере F _o равно 1,3.
2. Определите значения параметров подвижной прочности на сдвиг для каждого слоя грунта рядом и под глубокой смешанной зоной стенки на сдвиг, используя рисунки 52 и 53 для общих параметров прочности и рисунки 54 и 55 для эффективных параметров прочности.

   Прочность на сдвиг мягкого слоя глины характеризуется общими напряжениями, как показано на рисунках 88 и 89.

   
   1 фунт-сила / фут ² = 0,0479 кПа
   Рис. 88. Уравнение. Пример задачи — прочность мягкой глины на сдвиг с использованием общих нормальных напряжений.

   
   Рисунок 89. Уравнение. Пример задачи — мобилизованный полный угол трения напряжения мягкой глины.

   Прочность композитного материала на сдвиг в центральной глубокой смешанной зоне характеризуется общими напряжениями, как показано на рисунке 90.

   
   1 фунт-сила / фут ² = 0.0479 кПа
   Рисунок 90. Уравнение. Пример задачи — композитная прочность на сдвиг центральной глубокой смешанной зоны с использованием общих нормальных напряжений.

   Прочность материала насыпи на сдвиг характеризуется действующими напряжениями, как показано на рисунках 91 и 92.

   
   1 фунт-сила / фут ² = 0,0479 кПа
   Рис. 91. Уравнение. Пример задачи — композитная прочность материала насыпи на сдвиг с использованием эффективных нормальных напряжений.

   
   Рисунок 92. Уравнение. Пример задачи — мобилизованный эффективный угол трения напряжения материала насыпи.

   Прочность на сдвиг плотного слоя песка характеризуется эффективными напряжениями, как показано на рисунке 93.

   
   Рисунок 93. Уравнение. Пример задачи — мобилизованный эффективный угол трения напряжения плотного слоя песка.

3. Рассчитайте значения Pa, ha, Va, Pp, hp и Vp, используя значения параметров мобилизованной силы из шага 2.

   Рассчитайте активные силы на основе параметров мобилизованной прочности материала насыпи и центральной глубокой смешанной зоны, как показано на рисунках с 94 по 104.

   
   Рисунок 94. Уравнение. Пример задачи — эффективное напряжение, активный коэффициент бокового давления земли.

   
   1 фунт-сила / фут = 0,01459 кН / м
   Рис. 95. Уравнение. Пример задачи — активная составляющая силы от насыпи.

   
   1 фут = 0.305 м
   Рисунок 96. Уравнение. Пример задачи — расстояние по вертикали от точки опрокидывания до линии действия активной составляющей силы от насыпи.

   
   1 фунт-сила / фут = 0,01459 кН / м
   Рисунок 97. Уравнение. Пример задачи — активная составляющая силы от доплаты.

   
   1 фут = 0,305 м
   Рисунок 98. Уравнение. Пример задачи — расстояние по вертикали от точки опрокидывания до линии действия активной составляющей силы от перегрузки.

   
   1 фунт-сила / фут = 0,01459 кН / м
   Рис. 99. Уравнение. Пример задачи — активная составляющая силы из глиняного прямоугольника.

   
   1 фут = 0,305 м
   Рис. 100. Уравнение. Пример задачи — расстояние по вертикали от точки опрокидывания до линии действия активной составляющей силы от глиняного прямоугольника.

   
   1 фунт-сила / фут = 0,01459 кН / м
   Рисунок 101. Уравнение. Пример задачи — активная составляющая силы из глиняного треугольника.

   
   1 фут = 0,305 м
   Рис. 102. Уравнение. Пример задачи — расстояние по вертикали от точки опрокидывания до линии действия активной составляющей силы от глиняного треугольника.

   
   1 фунт-сила / фут = 0,01459 кН / м
   Рисунок 103. Уравнение. Пример задачи — полная активная сила.

   
   
   1 фут = 0,305 м
   Рисунок 104. Уравнение. Пример проблемы — расстояние по вертикали между точкой опрокидывания и полной действующей силой.

   Рассчитайте силы бокового сдвига на основе параметров подвижной прочности мягкого слоя глины, как показано на рисунках 105 и 106.

   
   1 фунт-сила / фут = 0,01459 кН / м
   Рисунок 105. Уравнение. Пример задачи — активная боковая сила сдвига мягкой глины.

   Рассчитайте пассивные силы на основе параметров подвижной прочности мягкого слоя глины, как показано на рисунках с 107 по 112.

   
   1 фунт-сила / фут = 0.01459 кН / м
   Рисунок 106. Уравнение. Пример проблемы — пассивная боковая сила сдвига мягкой глины.

   
   1 фут = 0,305 м
   Рисунок 107. Уравнение. Пример задачи — пассивная составляющая поперечной силы от глиняного прямоугольника.

   
   1 фунт-сила / фут = 0,01459 кН / м
   Рисунок 108. Уравнение. Пример задачи — расстояние по вертикали от точки опрокидывания до линии действия пассивной составляющей силы от глиняного прямоугольника.

   
   1 фут = 0,305 м
   Рисунок 109. Уравнение. Пример задачи — пассивная боковая составляющая земной силы из глиняного треугольника.

   
   1 фунт-сила / фут = 0,01459 кН / м
   Рисунок 110. Уравнение. Пример задачи — расстояние по вертикали от точки опрокидывания до линии действия пассивной составляющей силы от глиняного треугольника.

   
   1 фут = 0,305 м
   Рисунок 111. Уравнение. Пример задачи — общая пассивная боковая сила земли.

   
   1 фунт-сила / фут = 0,01459 кН / м
   Рисунок 112. Уравнение. Пример проблемы — расстояние по вертикали между точкой опрокидывания и полной пассивной силой.

4. Определите результирующую силу Н , используя рисунок 56. Определите W и местоположение x _W , как показано на рисунках с 113 по 119.

   
   1 фут = 0,305 м
   Рисунок 113. Уравнение. Пример задачи — вес насыпи.

   
   1 фут = 0,305 м
   Рисунок 114. Уравнение. Пример задачи — расположение равнодействующей веса насыпи.

   
   1 фунт-сила / фут = 0,01459 кН / м
   Рисунок 115. Уравнение. Пример задачи — вес зоны глубокого перемешивания.

   
   1 фут = 0,305 м
   Рисунок 116. Уравнение. Пример задачи — расположение результирующей зоны глубокого перемешивания.

   
   1 фунт-сила / фут = 0.01459 кН / м
   Рисунок 117. Уравнение. Пример задачи — общий вес.

   
   1 фут = 0,305 м
   Рисунок 118. Уравнение. Пример задачи — расположение равнодействующей общего веса.

   
   1 фунт-сила / фут = 0,01459 кН / м
   Рис. 119. Уравнение. Пример задачи — результирующая полная вертикальная сила.

   Прочность грунта на сдвиг под основанием глубокой смешанной зоны характеризуется эффективными нормальными напряжениями.Вычислите N ‘, используя рисунок 57. Определите U и x _U , как показано на рисунках с 120 по 122.

   
   1 фунт-сила / фут = 0,01459 кН / м
   Рисунок 120. Уравнение. Пример задачи — сила воды, действующая на основание зоны глубокого перемешивания.

   
   1 фут = 0,305 м
   Рисунок 121. Уравнение. Пример задачи — расположение силы воды, действующей на основание глубокой перемешанной зоны.

   
   1 фунт-сила / фут = 0.01459 кН / м
   Рисунок 122. Уравнение. Пример задачи — результирующая эффективная вертикальная сила.

5. Определите x _N , используя рисунок 58, как показано на рисунке 123.

   
   1 фут = 0,305 м
   Рисунок 123. Уравнение. Пример задачи — определение суммарной равнодействующей силы, действующей на основание глубокой перемешанной зоны.

   Прочность грунта на сдвиг под основанием глубокой смешанной зоны характеризуется эффективными нормальными напряжениями.Вычислите x _{N ‘} , используя рисунок 59, как показано на рисунке 124.

   
   1 фут = 0,305 м
   Рисунок 124. Уравнение. Пример задачи — определение эффективной равнодействующей силы, действующей на основание глубокой перемешанной зоны.

6. Напряжение сдвига грунта под стенками глубокого смешанного сдвига характеризуется эффективными нормальными напряжениями. Вычислите q _{схождение} , используя рисунок 61, как показано на рисунке 125 и рисунке 126.

   
   Рисунок 125. Уравнение. Пример задачи — положение результирующей в базе.

   
   1 фунт-сила / фут ² = 0,0479 кПа
   Рисунок 126. Уравнение. Пример проблемы — несущее давление на носке стенок глубокого смешанного сдвига.

7. Прочность грунта на сдвиг под стенами с глубоким смешанным сдвигом характеризуется эффективными нормальными напряжениями. Определите q _все , используя рисунок 64, как показано на рисунке 127.

   
   1 фунт-сила / фут ² = 0,0479 кПа
   Рисунок 127. Уравнение. Пример проблемы — допустимое опорное давление на носке стенок с глубоким смешанным сдвигом.

   Значение q _{схождение} = 10 500 фунт-сила / фут ² (502 кПа) меньше значения q _все = 18 400 фунт / фут ² (880 кПа). Таким образом, конструкция достаточна для предотвращения одновременного опрокидывания и нарушения несущей способности стенок с глубоким смешанным сдвигом.

Этап 6.3 — Разрушение стенок глубокого смешанного сдвига на внешней стороне зацепа

Глубокий смешанный грунт перекрывает твердонесущий пласт. Таким образом, конструкция проверяется на предмет раздавливания глубокого перемешанного грунта на подошве стенок сдвига.

Поскольку коэффициент запаса прочности F _o равен F _c , используйте промежуточные значения из шага 6.2 на текущем шаге, где q _{схождение} = 10 500 фунт-сила / фут ² ( 503 кПа) и Φ ‘ _м = 30.1 градус.

Прочность на сдвиг грунта под глубоким смешанным грунтом характеризуется эффективными нормальными напряжениями. Используйте рисунок 67 для расчета σ ‘ _h в состоянии покоя, как показано на рисунках с 128 по 130.

Рисунок 128. Уравнение. Пример задачи — коэффициент бокового давления земли в состоянии покоя.

1 фунт-сила / фут ² = 0,0479 кПа
Рисунок 129. Уравнение. Пример задачи — эффективное вертикальное напряжение.

1 фунт-сила / фут ² = 0,0479 кПа
Рисунок 130. Уравнение. Пример задачи — эффективное боковое давление грунта в состоянии покоя.

Определите q _все на основе рисунка 65, как показано на рисунке 131.

1 фунт-сила / фут ² = 0,0479 кПа
Рис. 131. Уравнение. Пример задачи — допустимая несущая способность глубокого перемешанного грунта.

Где f _v — коэффициент изменчивости, определенный на шаге 3, соответствующий расчетному значению F _c = 1.3.

Значение q _{схождение} = 10 500 фунтов / фут ² (502 кПа) меньше q _все = 12 400 фунтов / фут ² (593 кПа). Следовательно, конструкция достаточна для предотвращения раздавливания глубокого перемешанного грунта на подошве стенок сдвига.

Шаг 6.4 — Срезание по вертикальным плоскостям в стенках с глубоким смешанным сдвигом

1. Определите значения Vp, N и xN, соответствующие F _v .Поскольку коэффициент запаса прочности F _o равен F _c , на текущем шаге использовались следующие промежуточные значения из шага 6.2:

• V _p = 6730 фунтов / фут (98 кН / м).
• N = 84470 фунтов / фут (1231,9 кН / м).
• x _N = 10,01 фута (3,0 м).

2. Вычислите τ _v на критической вертикальной плоскости в глубокой смешанной зоне, используя рисунок 69, как показано на рисунках с 132 по 133.

,
Рисунок 132. Уравнение. Пример задачи — расположение равнодействующей силы по основанию глубокой перемешанной зоны.

1 фунт-сила / фут ² = 0,0479 кПа
Рис. 133. Уравнение. Пример задачи — среднее вертикальное напряжение сдвига на критической вертикальной плоскости.

3. Вычислите τ _{v, все} в зоне глубокого перемешивания, используя рисунок 70, как показано на рисунке 134.

1 фунт-сила / фут ² = 0.0479 кПа
Рисунок 134. Уравнение. Пример задачи — допустимое вертикальное напряжение сдвига в глубокой перемешанной зоне.

Где f _v — коэффициент изменчивости, определенный на шаге 3, соответствующий расчетному значению F _v = 1,3.

Значение τ _v = 814 фунт / фут ² (39 кПа) меньше τ _{v, все} = 1180 фунтов / фут ² (56 кПа). Следовательно, конструкция достаточна для предотвращения сдвигов в вертикальных плоскостях в стенке с глубоким смешанным сдвигом.

Шаг 6.5 — Экструзия грунта между стенками глубокого смешанного сдвига

Проверьте s _shear — d, используя рисунок 71, чтобы убедиться, что экструзия мягкой глины не может произойти между стенками сдвига, как показано на рисунке 135. В этом примере процедура проиллюстрирована с использованием экструзии всей толщины мягкая глина.

1 фут = 0,305 м
Рисунок 135. Уравнение. Пример проблемы — максимальное расстояние между сдвигающимися колоннами.

Следовательно, допустимое максимальное расстояние в 12 футов (3,7 м) между колоннами со сдвиговой стенкой, установленное на этапе 4, является достаточным для предотвращения выдавливания мягкой глины, поскольку оно меньше значения 19,6 футов (6,0 м), рассчитанного с использованием рисунка 135

7.1.7 Шаг 7 — Подготовка планов и спецификаций

Включите окончательные параметры проекта, включая q _{дм, спецификации} = 125 фунтов на кв.